由于對不定形耐火材料流動性能的評價，一般都是在常溫下進(jìn)行的，因此，實(shí)驗(yàn)過程容易控制，實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象便于觀察。而且，除了加水量之外，來自不定形耐火材料之外的影響因素相對較少。所以，對不定形耐火材料的流動性能進(jìn)行評價時，主要應(yīng)該注意的是各實(shí)驗(yàn)方法所測結(jié)果之間的可比性以及對實(shí)驗(yàn)結(jié)果的正確判斷。

1、實(shí)驗(yàn)方法的選定

在對不定性耐火材料的流動性能進(jìn)行評價時，首先必須根據(jù)不定形耐火材料的特點(diǎn)，施工方法以及使用條件等綜合因素正確地選定實(shí)驗(yàn)方法。使用上述幾種實(shí)驗(yàn)方法，有時其實(shí)驗(yàn)結(jié)果之間并沒有很好的相關(guān)性，或可比性。例如，利用臺式振動實(shí)驗(yàn)法或圓臺形套筒實(shí)驗(yàn)法對某一澆注用不定形耐火材料的流動性能進(jìn)行評價時，測得的耐火材料的流動性能非常好。但是，在利用漏斗實(shí)驗(yàn)法對其進(jìn)行評價時，得到的實(shí)驗(yàn)結(jié)果并不一定與臺式振動實(shí)驗(yàn)法或圓臺形套筒實(shí)驗(yàn)法所測得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果相對應(yīng)，有時會出現(xiàn)截然相反的結(jié)果，甚至發(fā)生漏斗堵塞。這是因?yàn)椴欢ㄐ文突鸩牧系氖┕し椒ú煌?，耐火材料的組成配比和粒度也不同。對于一般的澆注料來說，不定形耐火材料的最大顆粒直徑可達(dá)15mm以上，甚至20mm。而對于噴補(bǔ)用不定形耐火材料來說，由于噴槍的直徑一般都在30mm左右(主要考慮施工操作方便)，因此耐火材料中的顆粒直徑一般不能超過10mm。如果超過10mm，即達(dá)噴槍(或耐火材料輸送管道)直徑的l/3，那么，不定形耐火材料的流動性能就要降低，甚至發(fā)生堵塞。為了能夠準(zhǔn)確地評價噴補(bǔ)用不定形耐火材料的流動性能，其評價實(shí)驗(yàn)用漏斗的出口直徑均設(shè)計(jì)為30mm。

2、分層現(xiàn)象

如果不定形耐火材料的粒度配比不當(dāng)，特別是其中的粗顆粒和微粉的配比不佳的情況下，那么在加水混練時，耐火材料中的水分(包括含有微粉的泥漿)將與粗顆粒部分產(chǎn)生分離，即所謂的分層現(xiàn)象。在利用漏斗實(shí)驗(yàn)法進(jìn)行實(shí)驗(yàn)時，由于粗顆粒部分集中，會使漏斗發(fā)生堵塞。但是，在利用其他實(shí)驗(yàn)方法，例如，臺式振動實(shí)驗(yàn)法，圓臺形套筒實(shí)驗(yàn)法以及U形管實(shí)驗(yàn)法進(jìn)行實(shí)驗(yàn)時，由于含有微粉泥漿的流動，在表面上也會獲得較大流動值?？墒牵@種情況下的流動值并不能代表不定形耐火材料的實(shí)際流動性能。所以，在對不定形耐火材料的流動性能進(jìn)行評價之前，首先必須正確判斷實(shí)驗(yàn)過程中耐火材料是否會發(fā)生分層現(xiàn)象。